将吸(xi)油流道建(jian)立如圖2所(suo)示模型，模(mó)型對實際(jì)流道進行(hang)了優化。

圖2  數學(xue)模型

2.2  網格劃分(fèn)與邊界條(tiáo)件

采(cǎi)用了六面(mian)體與四面(miàn)體的混合(hé)網格對模(mó)型進行劃(huà)分，其中網(wǎng)格最薄處(chu)超過5層，總(zǒng)數量為350萬(wàn)，網格劃☁️分(fen)和局部放(fang)大圖如🌂圖(tú)3所示。 

圖3  網(wang)格劃分

邊界層(ceng)設置為：入(ru)口壓力101325 Pa，出(chū)口速度1.3 m/s，旋(xuan)轉面分别(bie)設🌈置不同(tong)的速度，在(zài)不同的速(sù)度下進行(háng)流場解析(xi)，旋轉面的(de)速度參數(shù)設置如表(biao)2所示。

2.3  結果分析(xī)

計算(suan)得壓力分(fen)布雲圖如(ru)圖4所示。從(cong)圖中可以(yi)看出🈲：0 r/min下最(zuì)🐇高壓🍉力1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下(xia)最高壓力(li)1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高壓(yā)力1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下最高(gao)壓力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最(zui)高壓力1.95×10⁵ Pa，從(cóng)不同轉速(su)的最高壓(yā)力可以看(kan)出，轉速越(yue)高機械能(néng)💃🏻轉化的壓(ya)力能越大(da)；不同轉速(sù)下對應的(de)旋轉面流(liu)出壓力分(fèn)别為0 r/min下壓(ya)力9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力(lì)9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下(xià)壓力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下壓(ya)力1.2×10⁵ Pa，轉速越(yuè)高流經旋(xuán)轉面的壓(ya)力能越大(dà)；不同轉速(su)下☂️對應🤩的(de)旋轉面流(liú)入壓力分(fèn)别為0 r/min下壓(ya)力9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力(lì)9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下(xià)壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下壓(ya)力9.5×10⁵ Pa，轉速越(yuè)高從入口(kǒu)至旋轉面(mian)的壓差越(yuè)小，介質流(liu)入越困☂️難(nán)💃，當轉🔞速達(dá)到15000 r/min時，形成(chéng)局部低壓(ya)區，産生勢(shì)能消耗🌐壓(ya)力能，造成(chéng)損耗，轉速(su)達到20000 r/min時，低(dī)壓區覆蓋(gài)整個流道(dao)，壓力能全(quán)部轉化為(wei)勢能。

模型的速(su)度分布雲(yun)圖如圖5所(suo)示，在旋轉(zhuǎn)面流入、流(liu)出兩✊處均(jun1)存🌐在紊流(liu)，形成了漩(xuan)渦， 随轉速(su)的升高漩(xuan)渦的✊面積(jī)變大，流入(ru)處的漩渦(wō)邊緣産生(shēng)的高壓造(zào)成入口吸(xī)油困難，流(liú)出處的漩(xuan)渦邊緣中(zhōng)心産生的(de)低壓(yā)使得流出(chū)困難，造成(cheng)出口壓力(li)降低，與不(bu)同轉速下(xia)對應的出(chu)口壓力符(fú)合。

經過不同(tóng)轉速下的(de)解析計算(suàn)，得出結論(lun)如下。

（1） 入口具有(you)自增壓能(neng)力，并且轉(zhuan)速越高增(zēng)壓能力越(yue)強，當轉速(su)達到20000 r/min時，入(ru)口壓力可(ke)以提高1×10⁵ Pa，大(da)大增強了(le)泵的吸油(you)能力。

（2） 局部漩渦(wō)會影響增(zeng)壓效果，雖(sui)然吸油口(kou)具備增加(jia)能力，但是(shi)☂️由于旋轉(zhuan)面産生的(de)漩渦影響(xiang)到了介質(zhì)的流動，造(zao)🐪成增壓效(xiao)果不🔴理想(xiǎng)，需要改善(shàn)吸油流道(dao)，優化結🤞構(gòu)設計，以達(dá)到理想的(de)自增壓功(gong)能。